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混凝土試驗室用攪拌機
參考價 | ¥ 18000 |
訂貨量 | 1 |
- 型號 雙臥軸式
- 品牌
- 廠商性質 生產商
- 所在地 石家莊市
更新時間:2024-05-13 09:52:29瀏覽次數:4203
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混凝土試驗室用攪拌機
該產品構造型式已經納入國家行業強制性標準——《混凝土試驗用攪拌機》(JG244-2009),產品性能符合并超過標準要求。由于設計科學合理、嚴格質量控制以及其*的構造型式,{a}890{/a}具有攪拌效率高、拌合物更加均勻、卸料更干凈等特點。
混凝土試驗室用攪拌機產品用途:
產品適用于科研院所、攪拌站、檢測單位等機構建材或混凝土試驗室。
技術參數:
構造型式:雙臥軸
公稱容量:60L
攪拌電機功率:3.0KW
傾翻卸料電機功率:0.75Kw
攪拌筒材質:16Mn鋼
攪拌葉材質:16Mn鋼
葉片與筒壁間隙:1mm
筒壁厚度:10mm葉片厚度:12mm
外形尺寸:1100×900×1050
重量:700Kg
相關說明:
在修筑各級公路和城市道路中,雙臥軸強制連續式混凝土攪拌機被廣泛用于各種級配混合料的攪拌。在介紹了該型攪拌機的結構特點,并對其攪拌槳葉拌料時的動力與運動進行分析后,較為詳實地闡述了攪拌機主要技術參數的確定方法,以及此設計方法用于穩定土廠拌設備后的實際應用情況。
雙臥軸強制連續式混凝土攪拌機設計?混凝土攪拌機的容積,1混凝土攪拌機結構特點
攪拌機主要由攪拌裝置、拌缸、驅動系統、機架等部分組成。其中攪拌裝置由兩根臥軸、攪拌臂、攪拌槳葉等部件組成。拌缸由殼體、襯板、蓋板等部件組成。進料口設置在拌缸一端蓋板的上部,卸料口可設置在拌缸另一端的下部或端部,
2槳葉拌料時的動力與運動分析
拌和時,松散的混合料在槳葉作用下,其動力與運動形態極為復雜。為進行定性分析,將某一瞬間槳葉對混合料的作用情況簡化 2.1混凝土攪拌機動力分析
設槳葉工作表面對混合料的作用力的合力為F,則混合料對槳葉的反作用力F′=F。F′分解成兩分力:沿槳葉工作表面寬度方向的滑移力F1和垂直于槳葉工作表面的正壓力F2。F1、F2按下式計算:
式中,λ為槳葉在攪拌軸上的投影與軸中心線夾角。
此外,混合料與槳葉表面作相對運動時,在相對運動表面有一摩擦力Ff。Ff計算公式為
式中,f為混合料與槳葉工作表面的摩擦系數,可查閱《機械設計手冊》確定。
2.2運動分析
混合料在槳葉的作用下,一方面與槳葉一起作圓周運動,另一方面沿槳葉工作表面的寬度方向滑動。
混合料沿槳葉工作表面寬度方向的滑動速度v可分解為兩個分速度:軸向速度v1和切向速度v2。速度計算方法如下: 式中:V-槳葉線速度(設計時確定);VL-混合料的線速度;
混凝土雙臥軸試驗攪拌機以上結果表明:(1)混合料的攪拌時間與槳葉的線速度、安裝角密切相關。(2)槳葉的安裝角λ=40°~45°時,攪拌效率*。鑒于此,國外許多 的攪拌機上,將槳葉設計成安裝角可調的形式,傳動系統也采用液壓無級調速方式,通過對安裝角和轉速的調節,改變混合料的攪拌時間,以適應攪拌不同的混合料。 但是,槳葉線速度和安裝角的變化,會改變攪拌機 率,而 率的變化將影響設備其它系統的工況,而且,槳葉速度的調整也有一定的限制(待后敘述),因此,初步設計攪拌機時,一般先確定攪拌機 率,然后再計算和確定其它技術參數。
主要技術參數的確定 3.1拌缸橫截面流量Q
攪拌機工作時,混合料在攪拌裝置的作用下,不斷翻動、摻合,其流態非常復雜,但從宏觀上分析,由于攪拌機是連續工作的,根據連續性原理,拌缸內各橫截面的流量相等。
式中:Q進-進料口流量,t/h; q液-加入拌缸的液體質量t/h。 3.2拌缸的有效容積G
G是指在攪拌機工作時,攪拌槳葉能夠翻動、攪拌到的那部分混合料所占有的體積。此體積與拌缸的大小、槳葉結構尺寸和安裝角度以及槳葉線速度等密切相關,不易計算。初步設計時,可按下式計算: 式中:Q-拌缸橫截面流量,m3/h,
t-攪拌時間,h;據有關資料,穩定土t=20~30s,乳化機水泥混凝土t=40~60s,當Q大時(150m3/h以上)取大值,Q小時取小值。 3.3槳葉線速度V
根據國內外產品的經驗,攪拌機葉片頂部線速度V應為1.5~1.7m/s。當V大于此經驗速度時,攪拌機襯板和槳葉端部的間隙中將產生大量的碎石楔住現象,這不僅增加功率消耗和槳葉、襯板的磨損,而且會不適當地粉碎石料,降低混合料的質量。當然,采用無襯板技術的穩定土攪拌機不存在以上問題,因而這一結構的槳葉頂部線速度可在2.5~3m/s間選取。 3.4攪拌裝置各幾何尺寸的計算
參考國內有關資料,攪拌裝置各幾何尺寸按如下公式計算。 (1)攪拌槳葉zui大旋轉半徑
式中:ψ-殼體形狀系數,ψ=1.1~1.4;當拌缸橫截面為雙圓弧形時,ψ取小值,其它形狀時取大值; G-拌缸有效容積,m3。
槳葉寬度根據液體噴灑壓力取值,當噴入拌缸的液體壓力在1.5~2MPa時,W取大值;當液體自流和小壓力噴入拌缸時,W取小值。 b的取值方法與W相同。
槳葉的形狀可以是長方形、方形、帶圓角方形等。以上槳葉參數是初步設計值。
式中,α為攪拌軸中心和槳葉zui大旋轉半徑交點的聯線與攪拌軸中心水平線的夾角。根據國內有關資料,通常取α=34°~40°。 3.5拌缸幾何尺寸的計算
進料口尺寸應與送料機械的卸料口相匹配。當送料機械為皮帶輸送機時,可初定N=B(B為皮帶寬度),然后按下式計算M。
M值的大小還與送料機械的卸料高度有關。當卸料高度較大時,可將進料口設計成漏斗狀,這時M取小值;當卸料高度較小時,為避免皮帶回料,M取大值。 如圖7所示,當攪拌機出料口設置在拌缸端部下面時,尺寸E的大小對攪拌時間有一定的影響,因此在保證出料順暢的情況下,E應盡量小。參照水力學的有關知識,E與物料粒度有關,初步設計時,按下式計算: 式中,d為物料zui大粒徑,m。 如圖7所示,尺寸F的計算公式為 a-兩軸中心距,m; R-槳葉zui大旋轉半徑,m。
在以上參數確定后,L按下試計算: 式中:G-拌缸有效容積;
S1-混合料在攪拌軸以上占有的截面面積,m2,S1=H(2R+a);其中,H是攪拌過程中,假設混合料在攪拌軸以上占有的平均高度,參考有關資料,H=(1/4~2/5)R;
S2-在攪拌軸以下混合料占有的截面面積,m2,
式中:C-槳葉頂部與拌缸襯板表面的間隙;根據實際應用經驗,C=5~8mm,當采用無襯板結構時,C=混合料zui大粒徑+20mm。 4混凝土攪拌機驅動功率的初步計算 4.1受力工況
槳葉旋轉時,在q段攪拌機,粒料在重力作用下有向下運動趨勢,而槳葉從底部向上旋轉,此時槳葉被碎石楔緊的可能性zui大。設攪拌裝置裝有x對槳葉(單臂時為x把),則x/2把槳葉同時被楔形碎石楔緊時,拌和負荷zui大。 4.2槳葉受力分析(楔緊時)
在上述工況,攪拌槳葉受攪拌混合料的力Fj和楔緊力Fx的作用,如圖9。 4.3受力計算
混凝土攪拌機的容積為簡化計算,設攪拌裝置工作時,將拌缸有效容積混合料整體推動。這時,總攪拌力為 G-拌缸有效容積,m3;
f-混合料與拌缸襯板表面的摩擦系數,查閱《機械設計手冊》確定。 槳葉被楔緊時,必須將楔石擠碎才能繼續運動。Fx按下式計算:
式中:l-槳葉與楔石的接觸長度,mm;為了使槳葉端部輪廓與拌缸襯板表面的間隙處處相等,槳葉端部為弧形,經實際測量,l=5~10mm,弧度大時取大值,弧度小時取小值;
b-槳葉與楔石接觸寬度,經實際測量,b=4mm; f-碎石與鋼的摩擦系數。 4.4攪拌軸扭矩Mq的計算
式中:x-攪拌裝置槳葉對數,單臂時為把數; R-槳葉zui大旋轉半徑,m。 4.5驅動功率P的計算 5應用情況 本設計已先后用于我廠WBS-50型穩定土廠拌設備攪拌機主要技術參數的校核和修正,WBS-200型穩定土廠拌設備和HBS300型連續式水泥混凝土廠拌設備攪拌機的初步設計。這三種機型中,除HBS300型尚未經過工業性試驗外,WBS-50型,WBS-200型已通過省級鑒定。至目前為止,WBS-50型已銷售近百套,WBS-200型銷售近20套。所有投入使用的攪拌機均達到設計和使用要求,故障率不到1%(不計槳葉、襯板等易損件的更換)。
通過檢測,本設計尚有不足之處,主要有:
(1)按本設計確定的驅動功率比攪拌機工作時的實測值大1/3,富余量過大。 (2)初步設計時,攪拌機各主要技術參數是根據 率確定的,但按本設計計算確定的各主要技術參數 的攪拌機,其 率比理論值大1/2。 對于功率富余過大問題,可根據實測值重新選配電機(電機功率應大于高峰值10%~20%)。
實際 率過大,會影響攪拌質量,實際應用時只要配料系統 率不超過設計值,就可保證攪拌質量。
由本設計可知,在主要技術參數確定的條件下,拌缸長度與攪拌時間成正比。當混合料攪拌時間需要增加時,拌缸長度也應增加;拌缸長度的增加既增加了功率消耗,又增大了 難度和成本。為了解決這一問題,國內外某些 設計 了內循環攪拌機。所謂內循環就是混合料沿軸向來回循環,就象繞∞字一樣,這種攪拌機可用較短的拌缸獲得較長的攪拌時間。本設計是否適合內循環攪拌機正在探索中
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