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焦作洗浴中心生活污水處理設備

污水站平面及高程布置　

1、污水站平面布置

平面布置原則　

該污水處理站為新建工程，總平面布置包括：污水與污泥處理、工藝構筑物及設施的總平面布置，各種管線、管道及渠道的平面布置，各種輔助建筑物與設施的平面布置，總平面布置時應遵從以下幾條原則。　

1．處理構筑物與設施的布置應順應流程，集中緊湊以便節約用地和運行管理。　

2．工藝構筑物與不同功能的輔助建筑物應按功能的差異分別相對獨立布置并協調好與環境條件的關系（如地形，污水出口方向、風向）。　

3．構建之間的間距應滿足交通，管道（渠）敷設，施工和運行管理等方面的要求。　

4．管道（線）平面布置應與其高程布置相協調，應順應污水處理站各種介質輸送的要求，盡量避免多次提升和迂回曲折，便于節能降耗和運行維護。

5．協調好輔建筑物、道路、綠化與處理構建筑物的關系，做到方便生產運行保證安全暢通美化環境。　

2、污水站高程布置　 為了降低運行費用和使維護管理，污水在處理構筑物之間的流動以按重力流考慮為宜，高程布置的主要特點是先確定構筑物的地面標高，然后根據水頭損失，通過水力計算，遞推出前后構筑物的各項控制標高。　

水頭損失包括：　

1．污水流經各處理構筑物的水頭損失。　

2．污水流經連續前后兩處理構筑物管路（包括配水設備）的水頭損失。

3．污水流經設備的水頭損失。　

在對污水站污水處理流程布置時，應考慮下列事項：　

1．選擇一條距離較長，水頭損失較大的流程進行水力計算,并適當留有余地，以保證在任何情況下，處理系統都能夠正常運行。　

2．計算水頭損失時，一般應以近期較大流量（或泵的較大出水量）作為構筑物和管道的設計流量。　

3．設置終點泵站的污水處理站，水力計算常以接納處理后污水水體的較高水位作為起點，逆污水處理流程向上倒推計算，以使處理后污水在洪水季節也能自流排出，而泵需要的揚程則較小，運行費用也較低。但同時應考慮到構筑物的挖土深度不宜過大，以免土建投資過大和增加施工上的困難。還應考慮到因維修等原因需將池水放空而在高程上提出的要求。　

4．在作高程布置時還應注意污水流程和污泥流程的配合，盡量減少需抽升的污泥量。

焦作洗浴中心生活污水處理設備

總體布置及建筑設計

處理區總平面布置是根據廠區地形、廠區周圍環境和處理工藝以及進、出水位置等條件，將全廠的管理及處理建、構筑物合理、有機的起來，在保證污水、污泥處理工藝布局合理、生產管理方便、聯接管線簡潔的基本原則下，綜合考慮將建構筑物分區、分類，在空間和外立面設計上協調統一，做到美觀、實用、經濟。

根據廠內各部分用地的功能將其劃分為以下二個主要區域：生產管理區（主控室、預處理區）、污水處理區（含生化、物化處理單元）便于維護和管理。

1、建筑設計  根據污水處理車間特點，建筑設計首先應滿足功能要求，既要實用，又力求美觀大方，形成一個整體造型協調的建筑群體。 

建筑設計標準如下：

墻面：廁所、盥洗室、門衛貼瓷質地磚，綜合樓視功能要求可選用木地板、地磚或大理石。其余可為水磨地面。 

屋面：采用卷材防水層。

平頂：采用卷材防水層。 

門窗：可選用鋼門、鋁合金門，窗均為塑鋼窗。

2、結構設計  由于沒有提供地質勘察報告，本工程暫按一般性粘土考慮，地基按天然地基，待詳勘后，再進一步確定基礎施工與地基處理方案。因此地基處理費用不計入本項目預算。 

廠內建筑：主控樓及污泥房均采用框架結構，墻下混凝土條型基礎；處理構筑物（池體）均采用鋼筋混凝土現澆結構。濃縮脫水間的設備采用架空處理，設置設備平臺，框架結構，鋼筋混凝土片筏基礎。

1）構筑物防水及伸縮縫設置

工藝中構筑物（池體）等鋼筋混凝土結構均采用抗滲混凝土，采 用32.5級以上的普通硅酸鹽水泥，水泥用量應不大于360kg/m3，水灰比不大于0.55，抗滲標號根據水頭與鋼筋混凝土壁厚度比值分別采用S6、S8。為提高混凝土結構的抗滲性和抗裂性能，構筑物混凝土內摻入相應用量的低堿UEA混凝土微膨脹劑。 

上述構筑物平面尺寸大于25米時設置伸縮縫，結構*分開，縫寬30mm。中間設置HPZ—A4型遇水膨脹橡膠止水帶，迎水面設以雙組份聚硫密封膠打口，縫中聚乙烯硬質泡沫板。2）構筑物穩定計算

１、抗滑穩定  本工程廠區地形較為平整，建成后各建、構筑物周邊填土均勻，土壓差接近于零，不需進行抗滑穩定計算。

２、抗浮穩定  各構筑物抗浮計算的安全系數采用《泵站設計規范》(GB/T50 265-97 )中的公式UVKf  式中Kf——抗浮穩定安全系數，基本荷載組合1.10，特殊荷載組合 下為1.05。

ΣV——作用于構筑物基礎底面以上的全部重量，KN； ΣU——作用于構筑物基礎底面的揚壓力，KN； 控制指標見下表

計算工況 完建期 正常運行期  檢修期 防洪期 允許安全系數  1.10  1.10  1.10  1.05  ３、地基應力計算

式中：Pmax，Pmin——構筑物基礎底面應力的大值，或小值 ΣG—作用構筑物基礎底面以上的全部豎向荷載的設計值，KN； ΣMx、ΣMy—作用于構筑物基礎底面以上的全部水平向和豎向荷載對于基礎底面形心軸x、y的力矩設計值，KN〃m；A—構筑物基礎底面面程，M2；  ，Wy—構筑物基礎底面對于該底面形心軸x、y的截面矩，M3。 其計算式為：  )5.0()3(?????dbffodbk

式中：f—地基承載力設計值；  fk—地基承載力標準值；  ηb—基礎寬度修正系數，取3.0； ηd—基礎深度修正系數，取4.4； γ—土的重度；地下水以上取20KN/m3；地下水以下取10KN/m3； b—基礎寬度，取6米； d—基礎埋置深度(m)，取d=6米； γo—基礎底面以上土的加權平均重度；

技術經濟分析
由于凈水工藝中沉淀法沿用了多年，人們選用氣浮法自然地要與沉淀法比較。其實，兩種方法各具特點，對于輕飄易浮的雜質宜采用溶氣氣浮法，；對于密實沉重的雜質宜采用沉淀法。通常通過投藥、混合反應后形成的絮體，當上浮速度快于沉淀時，則選用氣浮法為好。因為氣浮法占地面積小（僅為沉淀法的1／8一１／２），池容積也小（僅 為沉淀法的１／８－１／４），處理后出水水質好，不僅濁度及ＳＳ低而且溶解氧高，排出的浮渣含水率遠遠低于沉淀法排出的污泥。一般污泥體積比為1／１０－１／2，這給污泥的進一步處理和處 置既帶來了較大方便，又節約了費用。
有些廢水同時含可沉、可浮的雜質，單獨使用氣浮或沉淀效果都不理想。此時可將沉淀與氣浮結合，發揮各自優點，不僅會提高處理效果， 而且也節省投資和運行費用。
生產實踐表明，氣浮池不僅在除色、去濁上優于沉淀池，而且在降低污染水的COD、木質素以及提取氧等方面 都顯出極其*的優點，其造價也比平流沉淀池、斜管沉淀池、水力或機械加速澄清池低，其運行費用也略低。
盡管氣浮法凈水因其*優點而日露鋒芒，但要充分發揮其特點，目前還應重點在以下應三個方面進行研究開發。
1．氣泡進一步微細化。
*，在相等的釋氣量 條件下，所產生的微氣泡越細，則氣泡個數越多越密集，粘附的絮粒也越小，凈水效果也就越好，而且形成的浮渣也越穩定。因此。研究氣泡平均直徑更小的溶氣釋放器是當前提高氣浮凈水技術的一個途徑。它不僅能提高現有凈水對象的去除效果，而且還能開拓氣浮法凈水的應用范圍。
2．直接切割氣體制造微氣泡
壓力溶氣氣浮法凈水存在兩個問題：是壓力溶氣相對能耗較大；第二是溶氣水量的加入增大了氣浮池內的水力負荷，給分離帶來困難。解決這兩個問題的理想辦法是研制直接產生微氣泡的布氣裝置，通過該裝置將氣體切割成穩定、微細、密集的微氣泡群，從而限度地降低能耗，而且不會增加氣浮池容積。盡管直接布氣法難度很大，但它是有吸 引力的研究方向。
3．固、液分離技術。
為了提高固、液分離技術，充分發揮氣浮凈水的優勢，除上述氣泡進一步微細化與采用直接布氣法外，改善固、液分離效果也是一個重要方面。因為氣浮凈水的終目的還是體現在提高分離效果上。如果設法將電凝聚氣浮的泡、絮同時形成并凝聚的這個概念引人壓力溶氣氣浮法中則有可能大大提高其分離效果。這個概念可稱共凝聚氣浮。為了適應共凝聚氣浮，應該研制一種新型的溶氣釋放器，它應該延時釋出高度密集的超微氣泡，在與投藥混合后的初級反應水（確切說，微絮粒尚未形成時的水）充分混和時，兩者同時成長，即超微氣泡與微絮粒同時形成并結合在一起，進而共同成長為帶氣絮粒。這樣形成的帶氣絮粒在上浮過程中，不但不會受剪力影響而使氣泡脫落，以至下沉，而且上浮快，浮渣穩定，耗用的氣量少。因此說共凝聚氣浮是很有前途的研究方向。
4，如何妥善地解決粘附牢度問題也是當前急待解決的一個問題。
氣浮法作為一個物化法，不僅要提高氣泡質量（如細微度、密集度、穩定性等），而且還要十分重視改善絮粒的性能。如果我們能得到增水性、吸附性強的絮粒，則將大大有助于提高氣浮凈水的效果。為此，研究供氣浮用的絮凝劑和助凝劑也是迫在眉捷的一個問題。
正象沉淀技術的發展離不開沉淀理論的研究一樣，氣浮技術的發展也需要氣浮理論的指導。更何況氣浮研究的對象是液、固、氣三相體系，比沉淀更復雜。對于氣泡的結構和特性、氣泡尺寸的正確選擇與控制、氣泡與絮粒粘附的條件，均須深入研究。有些理論上的新概念與假設，尚須進一步通過實驗逐個地得到驗證與確認。因此氣浮凈水技術遠非已臻完善，眾多的問題等待著我們去研究突破。
低自動控制，設置一個三檔轉換開關（A—O—M）當在中間位置時為斷開，可進行設備檢修。污泥閥也設置為手動—斷開—自動狀態，在自動狀態受水池內液位高低自動啟停控制，為間歇運行方式。并且一體化裝置控制主柜設置適當備用I/O點及提供泵的故障及液位超高故障的聲光報警。